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    經(jīng)過試驗，決定厚壁鋼管廠爐料繼續(xù)使用噴油，并從1965年起進一步在所有鍋爐上用噴油，其油量大約40公斤／噸鐵水。

    在其后幾年中，力圖進一步提高噴油在厚壁管鍋里使用量。這些試驗再次證明這樣的假設，即在噴油量在40～80公斤／噸鐵水的范圍內(nèi)，降低焦比是合理的，但比開始的40公斤油／噸鐵水來說要少得多。

    但是厚壁不銹鋼管廠通過增加噴油量，我們發(fā)現(xiàn)噴油對爐腹的磚襯有不好的影響，冷卻板和風口燒壞。

    那時爐腹是用含40 %的310S不銹鋼耐火材料。由于以上原因，從1967年以來，操作上限制噴油量為大約40-50公斤／噸鋼水。如果溫州不銹鋼爐腹損壞嚴重或冷卻板和風口燒損太多的話，則停止噴吹4～8周。

    在此期間，溫州不銹鋼爐腹磚襯幾乎得到恢復，從而使另一段時期的噴吹成為可能。5號高爐在1967～1970年得到的試驗結果對此作了說明。

    在1966～1969年期間，西歐市場的焦炭價格適度而且正在下跌，大量噴油在經(jīng)濟上的迫切性變小了。在這個時期，無論從經(jīng)濟觀點來說或是從其他厚壁鋼管廠的競爭結果來說，都沒有理由把很大的注意力放在大力發(fā)展噴油方面。

    況且有上述310S不銹鋼厚壁管爐襯損壞問題，所以決定延緩增加噴油，直到新型的爐腹爐襯和冷卻器適應時為止。

    現(xiàn)在的發(fā)展

    可是在1970年情況就很快完全變化了，厚壁管燃料-焦炭購買的價格大大上漲。我們高爐用的焦炭有一部分是外購的。這種大口徑厚壁鋼管廠鍋爐原料焦炭和油的價格變動使得噴吹更多的油的作法具有非常大的吸引力。

    同樣，在別的厚壁不銹鋼管工廠大噴油量似乎也獲得成功。而且由于氧的減價，導致油氧聯(lián)合噴吹，這就有更大的吸引力。而且正如上所述，爐襯和冷卻系統(tǒng)的改進是一個重要因素。

    三座高爐在1970年和1971年進行了大修。1970年3號高爐大修時采用炭質(zhì)爐腹，并在爐腹采用汽化冷卻。

    1971年初，5號高爐擴建，爐缸直徑由8,5米增為9.0米，并采用了炭質(zhì)爐腹以及改進了的冷卻板系統(tǒng)。

    現(xiàn)在6號高爐也用上了炭質(zhì)爐腹和汽化冷卻系統(tǒng)。從1970年10月起，3號高爐噴油量從40公斤／噸鐵水進一步增加到大約80～90公斤／噸鐵水。

    從1971年5月起，5號高爐噴油量也逐步增加到大約80～90公斤／噸鐵水。當噴油量增加伴隨著產(chǎn)量降低時，鼓風中氧含量在22～24%之間變動。

厚壁不銹鋼管廠為了對噴油和噴氧作出適當?shù)臎Q定，有必要對下列問題進行試驗并得出答案：

1．為了保持厚壁鋼管鍋爐在噴油80公斤／噸鐵水，100公斤／噸鐵水或者120公斤／噸鐵水的水平上產(chǎn)量不減，而且爐況順行，最小的噴氧量究竟是多少？

    2．在上述噴吹水平上，焦比能夠降低多少？

    3．當噴吹的氧量比提到的最小量再高時，對焦比、爐子工作、爐襯侵蝕以及風口燒損有無影響？

    迄今為止，厚壁鋼管廠家從實驗中已得出這樣的印象：即噴油80—90公斤／噸鐵水，相應在鼓風中提高氧含量大約2%，其產(chǎn)量完全可以保持噴油40公斤／噸鐵水時的水平。由3號和5號高爐的情況得到了說明。

    這里表明了在噴油80—90公斤／噸鐵水時，噴氧對產(chǎn)量的影響。我們還不十分肯定，究竟能否不用加氧而可噴吹大量的油。在一段短時間內(nèi)，我們發(fā)現(xiàn)當氧氣中斷時，高爐的透氣性惡化。

    噴油量大于40公斤／噸鐵水時節(jié)約焦炭的情況。舉出了爐缸直徑為5.8米的3號高爐的結果。從這些數(shù)字可以看出，存增氧的情況下，降低焦比大約50公斤干焦／噸鐵水，可以通過將噴油量由40公斤／噸鐵水增到90公斤／噸鐵水來達到。這意味著節(jié)約焦炭為l公斤千焦／公斤油。舉出了爐缸直徑為9米的5號高爐的結果。這些數(shù)據(jù)表明，厚壁不銹鋼管鍋爐在增氧情況下，噴油量由40公斤／噸鐵水增至90公斤／噸鐵水，焦比降低60公斤千焦／噸鐵水。

這表明總節(jié)焦數(shù)為1.2公斤干焦／公斤油。小爐子降低焦比較少，可能是由于這些爐子的爐身容積相對過小，而且風溫較低。3號厚壁鋼管爐風溫約為880℃，而4號厚壁鋼管爐約為1020℃。在短期的試驗中，高爐產(chǎn)量指標多半表現(xiàn)大范圍變動，而且高爐的焦比和產(chǎn)量還必須根據(jù)各種因素校正，例如熱風溫度、si%、爐頂壓力、風壓等等。這表明要精確地估價試驗結果例如置換系數(shù)和對厚壁不銹鋼管產(chǎn)量的影響，往往是非常困難的。因此，用一些理論計算來輔助試驗結果是很有幫助的。在這里用了一個計算模型，它是建立在高爐上部和下部分區(qū)熱平衡的基礎上的。為了這些計算作了一系列的假設：nH2 =40%;每小時冷卻和輻射的熱損失是常數(shù)；在900℃時爐料和煤氣的溫度相同；透氣性在Fe0-水平J二僅僅與爐料性質(zhì)有關，在噴油50～100公斤／噸鐵水的范圍內(nèi)不受噴油量的影響。這些理論結果與實際結果十分一致。

    厚壁不銹鋼管廠根據(jù)這些初步結果，胡哥溫斯決定建設一座新的厚壁鋼管廠，其氧氣能力為1000～1200噸／日。這個廠將在1973年末開始生產(chǎn)。這個廠具有雙重目的，生產(chǎn)99.5%的氧氣，為了也能在其他氧氣廠檢修期間向煉鋼廠供應氧氣，以及供給高爐富氧鼓風。

    今后的一年，計劃在高爐上試驗更高的噴油量。胡哥溫斯希望用這個辦法來降低焦比至400公斤／噸鐵水以下，作為將來年平均值。

    厚壁不銹鋼管廠鍋爐原料的噴油系統(tǒng)

    油從貯油罐用泵打到高爐環(huán)管，再從鋼管按需要的油最以大約4個表大氣壓送到各風口，其溫度為100℃。剩余的油流回貯油罐。

    噴油的總量進行了測量，而每個風口的噴油量保持常數(shù)，在噴吹時可以達到80～90公斤／噸鐵水。

    可調(diào)節(jié)噴油的總體積，近而經(jīng)常與鼓風量成一定比例。如果厚壁不銹鋼管鍋爐風量降到低于預先規(guī)定的水平，噴油就停止，因為這時鼓風沒有足夠的霧化能力。

    如果某個特殊的風口經(jīng)過鼓風彎管的壓降低于某個數(shù)值，則該風口停止噴油。在不噴油時，噴入空氣以冷卻噴吹管。在開始噴油時，在油噴入前先噴吹40秒鐘的蒸氣。

    在停止噴油后，要吹空氣，以便使噴吹管得到冷卻。開始噴油時，在油進入吹管前，要吹40秒鐘的蒸氣進行清掃。在噴油期間，噴吹管每小時用蒸氣通吹80秒鐘。噴吹管用耐熱鋼制成，內(nèi)徑為10毫米。噴吹管裝入厚壁鋼管中，成l8°的角度。